關(guān)于召開(kāi) 2024 山西省煤炭學(xué)會(huì)煤礦智能化委員會(huì)年會(huì)暨千人智庫(kù)科創(chuàng)服務(wù)站工作會(huì)的通知

附件6

山 西 省 煤 炭

優(yōu) 秀 學(xué) 術(shù) 論 文 評(píng) 審 表

      論文題目     永定莊煤礦多采空區(qū)下煤層頂板礦壓實(shí)測(cè)研究                         

      申報(bào)學(xué)科組                 學(xué)科組代碼              

      作者姓名  張春山    職稱(chēng)  工程師   年齡        46   

      工作單位 （詳細(xì)） 同煤集團(tuán)永定莊煤業(yè)有限責(zé)任公司    

職務(wù)   總工程師      

      通訊地址  同煤集團(tuán)永定莊煤業(yè)有限責(zé)任公司 郵編 037024    

      聯(lián)系電話           0352-7062833                      

      推薦單位   同煤集團(tuán)科學(xué)技術(shù)協(xié)會(huì)        

                                      2011年12月23日

           永定莊煤礦多采空區(qū)下煤層頂板礦壓實(shí)測(cè)研究

張春山

（同煤集團(tuán)永定莊煤業(yè)有限責(zé)任公司郵編 山西大同 037024）

內(nèi)容提要：永定莊煤礦的8^#、11^#、12^#、14^#煤層已經(jīng)回采完畢，15^#煤層位于8^#、11^#、12^#、14^#煤層下方13~70m處，其15^#回采8914工作面與8^#、11^#、12^#、14^#煤層回采工作面“空間交錯(cuò)垂直”，為了保證15^#煤層在穿越多個(gè)采空區(qū)和煤柱下安全高效開(kāi)采，預(yù)防相關(guān)事故災(zāi)害的發(fā)生，提高15^#煤層的回采率和機(jī)械化水平，有必要對(duì)多采空區(qū)下15^#煤層的頂板礦壓技術(shù)進(jìn)行研究。

關(guān)鍵詞： 多采空區(qū)下  頂板礦壓  研究

1. 永定莊煤礦多層采空區(qū)下開(kāi)采地質(zhì)條件

永定莊煤礦15^#層在工作面東部未采，南部為8916回采工作面（正采），西部為309^-2巷，北部未采。12^#、13^#層于19世紀(jì)50年代已經(jīng)開(kāi)采完畢，14^#層于19世紀(jì)70年代回采完畢并關(guān)閉該區(qū)，其下部的15^#層煤層厚度2.2～4.6m，煤層傾角1~2°。距14^#層間距為13~15m，相對(duì)關(guān)系見(jiàn)圖1所示。

2. 多采空區(qū)下覆巖運(yùn)動(dòng)和破壞規(guī)律現(xiàn)場(chǎng)研究

工作面支架壓力觀測(cè)采用KBJ60III型煤礦在線連續(xù)頂板動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，該綜放工作面長(zhǎng)150m，沿工作面布置10個(gè)壓力分機(jī)，分別布置在5^#、15^#、25^#、35^#、45^#、55^#、65^#、75^#、85^#、95^#支架。每個(gè)分機(jī)可監(jiān)測(cè)支架前后柱的工作壓力。10個(gè)壓力分機(jī)連線組成監(jiān)測(cè)分站，通過(guò)光纖將數(shù)據(jù)傳到地面接收主機(jī)，后接計(jì)算機(jī)進(jìn)行數(shù)據(jù)處理。

通過(guò)獲取的綜采工作面礦壓實(shí)時(shí)變化數(shù)據(jù)，研究工作面來(lái)壓狀況，支架阻力狀況及支架工作狀況，測(cè)定液壓支架有關(guān)參數(shù)，分析支架與圍巖的相互關(guān)系，評(píng)價(jià)支架對(duì)工作面頂板條件的適應(yīng)性，為以后工作面液壓支架的選型提供決策依據(jù)。

2.1工作面液壓支架主要技術(shù)參數(shù)

工作面裝備102架ZZS6000/1.73.7型支撐掩護(hù)式液壓支架。支架額定初撐力5105KN，額定工作阻力6000KN，主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1。

圖1 永定莊煤礦14＃、15＃煤層柱狀圖

表1 綜采液壓支架主要技術(shù)參數(shù)

2.2工作面支架工作阻力

實(shí)測(cè)10組液壓支架工作阻力最大值見(jiàn)表2，圖2為支架工作阻力綜合分布直方圖。圖表中P₀為支架初撐力，Pm為支架工作最大阻力、Pt為支架時(shí)間加權(quán)平均阻力。

表2 支架工作阻力

從圖表數(shù)據(jù)分析，初撐力平均值3994KN，為額定值的78.24%，分布在3800~4700KN之間的占69.9%，最大值5120KN；最大工作阻力平均值4502KN，為額定值的75.03%，分布在3800~5000之間的占70.6%，最大值6000KN，時(shí)間加權(quán)平均阻力平均值4243KN，為額定值的70.72%，分布在3800~4700之間的占70.5%，最大值5385KN，相當(dāng)于額定阻力的94.76%。

圖2 液壓支架工作阻力綜合分布圖

因液壓支架瞬間作用，支架初撐力、最大工作阻力有短時(shí)達(dá)到或超過(guò)額定值。但支架工作阻力總體符合正太分布，支架工作狀態(tài)合理，初撐力滿(mǎn)足了支架及時(shí)護(hù)頂需要，支架負(fù)荷飽滿(mǎn)，支架阻力得到了充分發(fā)揮。

2.3工作面來(lái)壓步距及強(qiáng)度

通過(guò)對(duì)支架工作阻力觀測(cè)結(jié)果整理出的工作面周期來(lái)壓步距及強(qiáng)度見(jiàn)表3。

表3 支架周期來(lái)壓步距及增載系數(shù)

分析和整理大量觀測(cè)數(shù)據(jù)，永定莊煤礦15^#煤層開(kāi)采8914工作面初次來(lái)壓步距31m，周期來(lái)壓步距為17m，來(lái)壓時(shí)支架加權(quán)工作阻力的平均值為4243KN，增載系數(shù)為1.09~1.21，頂板來(lái)壓強(qiáng)度較大，工作面礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈。

3 多層采空區(qū)下8914工作面巷道觀測(cè)

永定莊煤礦多層采空區(qū)下回采工作面、上下順槽安裝監(jiān)測(cè)和量測(cè)測(cè)站，測(cè)站布置位置見(jiàn)圖3所示。

圖3永定莊煤礦多層采空區(qū)下回采工作面測(cè)站布置圖

8914工作面回采巷道圍巖觀測(cè)包括圍巖表面位移，絕對(duì)位移和相對(duì)位移。巷道表面位移觀測(cè)包括頂板下沉位移、兩幫相對(duì)移近位移、底鼓位移及頂?shù)装逑鄬?duì)移近位移，見(jiàn)圖5所示。表面位移采用帶有mm刻度的米尺。

圖4 試驗(yàn)巷道收斂位移觀測(cè)

掘進(jìn)期間15#上順槽巷道礦壓觀測(cè)整理曲線見(jiàn)圖5所示，回采期間15#上順槽礦壓觀測(cè)曲線見(jiàn)圖6所示。

圖 5 永定莊煤礦多采空區(qū)下15^#煤層上順槽掘進(jìn)期間圍巖變形曲線

由曲線圖5可以看出，在上順槽開(kāi)開(kāi)挖初期巷道圍巖變形較大，且速度快，前10天累計(jì)變形量為39.8mm，占掘進(jìn)期間總變形的88.4%，最大變形速度為7.2mm/d。掘進(jìn)期間，煤層巷道圍巖變形中，頂板和底板圍巖變形量明顯高于兩幫變形量，頂板巖層變形明顯高于底板巖層變形。在順槽掘進(jìn)過(guò)程中，頂板形成的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)塊體發(fā)生了轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生了運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致頂板巖層變形較大。由回采圍巖變形曲線可以看出，在回采期間，巷道圍巖變形較為一致，在通過(guò)上覆煤柱時(shí)，變形急劇加大。表明在回采過(guò)程中，上覆巖層結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞，上覆巖層發(fā)生了較大的下沉，使得順槽圍巖同時(shí)發(fā)生了較大的位移。

圖6永定莊煤礦多采空區(qū)下15#煤層上順槽回采期間圍巖變形曲線

4．結(jié)論

(1)永定莊煤礦15^#煤層開(kāi)采時(shí)，分析和整理大量觀測(cè)數(shù)據(jù)，永定莊煤礦15^#煤層開(kāi)采8914工作面初次來(lái)壓步距31m，周期來(lái)壓步距為17m，來(lái)壓時(shí)支架加權(quán)工作阻力的平均值為4243KN，增載系數(shù)為1.09~1.21，頂板來(lái)壓強(qiáng)度較大，工作面礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈。

(2)永定莊煤礦15^#煤層開(kāi)采時(shí)上順槽掘進(jìn)期間開(kāi)挖初期巷道圍巖變形較大，且速度快，前10天累計(jì)變形量為39.8mm，占掘進(jìn)期間總變形的88.4%，最大變形速度為7.2mm/d。掘進(jìn)期間，下位煤層巷道圍巖變形中，頂板和底板圍巖變形量明顯高于兩幫變形量，頂板巖層變形明顯高于底板巖層變形。

(3)回采期間，巷道圍巖變形較為一致，在通過(guò)上覆煤柱時(shí)，變形急劇加大。表明在回采過(guò)程中，上覆巖層結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞，上覆巖層發(fā)生了較大的下沉，使得順槽圍巖同時(shí)發(fā)生了較大的位移。

參考文獻(xiàn)：

［1］譚云亮，《礦山壓力與巖層控制》  煤炭工業(yè)出版社  2010年7月  第80~130頁(yè)   地址：北京市朝陽(yáng)區(qū)芍藥居35號(hào)

［2］劉飛  馬華  丁言露，《礦山壓力及巖層控制原理》 《煤礦現(xiàn)代化》

2011年01期第98~100頁(yè)

作者簡(jiǎn)介：張春山，1965.12出生，男，漢族，山西大同人，工程師，主要從事煤礦技術(shù)管理和研究，現(xiàn)任同煤集團(tuán)永定莊煤業(yè)有限責(zé)任公司總工程師。